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高强钢生产时的强化方式导致其成分较普通
钢复杂得多，焊接时的问题也更多，比如，高强钢
焊接时存在氢致裂纹、冷裂纹、焊接接头的疲劳、
焊接热影响区强度及韧性的变化等问题
[40] 。
2.2.1 氢致裂纹
高强钢焊接时，为了满足材料的使用要求并尽
量得到yu母材一致的力学性能，其填充金属中的合
金元素较多，这会影响焊接时的预热温度，高强钢
焊后冷却过程也会随之改变，其热影响区的金属会
比焊缝金属更早发生奥氏体向铁素体的转变，从而
导致氢从热影响区向焊缝扩散，更易在焊缝金属中
产生氢致裂纹。P Nevasmaa 等人
[41]
研究发现，氢致
延迟裂纹在屈服强度 580~900 MPa 的高强钢中出
现的机率远大于 580 MPa 以下的钢，且母材屈服强
度越高焊后氢致裂纹出现的时间越短。
2019 年张体明
[42]
等人对石油高强管线钢X80
的焊接残余应力及热影响区组织差异对扩散氢的
影响进行模拟分析，发现虽然焊接残余应力yu不均
匀的焊缝组织都会对扩散氢存在影响，但焊接残余
应力的影响大于组织均匀性，在残余应力**高的焊
缝中心，扩散氢的浓度约是不考虑焊接残余应力影
响时的 2.7 倍。因此，焊接残余应力是扩散氢富集
的重要影响因素，而扩散氢富集将会引起构件的氢
致失效，所以在高强管道钢焊接时要注意焊接残余
应力的预防yu消除。
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 1B32006201 | 2021-11-14 | 1 | 21.48 | 1250 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 1956505001 | 2021-10-05 | 1 | 21.6 | 1250 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 1956505101 | 2021-10-05 | 1 | 21.89 | 1250 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 1946102401 | 2021-09-28 | 1 | 21.94 | 1250 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 1943704201 | 2021-09-28 | 1 | 21.79 | 1250 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 2411902601 | 2022-04-14 | 1 | 23.64 | 1500 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 2.75mm | Q550C | 2411902501 | 2022-04-14 | 1 | 23.66 | 1500 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 3.0mm | Q550C | H260550351 | 2022-06-11 | 1 | 28.68 | 1500 | |
| 安钢 | 高强卷板 | 3.0mm | Q550C | H260720181 | 2022-06-11 | 1 | 28.74 | 1500 |
沪公网安备 31011302002563号